浙江(jiang)至德鋼業有限公司以水煤(mei)氣(qi)廢(fei)熱鍋爐(lu)在亞洲歐美色綜合一區二區在線:不銹鋼換熱管和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板連(lian)(lian)接(jie)處的(de)失效分析(xi)為(wei)例，說明失效分析(xi)的(de)過(guo)程(cheng)和(he)(he)(he)意義。管(guan)(guan)(guan)(guan)殼式換(huan)熱器廣泛應用(yong)(yong)于化(hua)工(gong)、石(shi)油、醫藥和(he)(he)(he)核行(xing)業。管(guan)(guan)(guan)(guan)板和(he)(he)(he)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)連(lian)(lian)接(jie)處是(shi)一(yi)個關鍵部位，它(ta)們(men)之間(jian)的(de)連(lian)(lian)接(jie)一(yi)般采(cai)用(yong)(yong)焊接(jie)、脹接(jie)或者(zhe)兩(liang)者(zhe)結合的(de)方法。從文(wen)獻報道和(he)(he)(he)實際使用(yong)(yong)情況(kuang)來看(kan)，管(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)(he)(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板連(lian)(lian)接(jie)處的(de)腐蝕(shi)是(shi)引(yin)起換(huan)熱器失效的(de)主要原因。因此(ci)，常采(cai)用(yong)(yong)奧氏體亞洲歐美色綜合一區二區在線:不銹鋼管子預(yu)防腐蝕的發生。然(ran)而，在特定的介質和一定的拉應力下(xia)，奧(ao)氏體不(bu)銹鋼會發生亞洲歐美色綜合一區二區在線:應力腐蝕開裂。拉(la)應力(li)來源于操作(zuo)壓(ya)力(li)、熱應力(li)或者制造的(de)殘余應力(li)。近(jin)年來，人們(men)(men)通過失(shi)效案例(li)分(fen)析，對(dui)脹接或焊接殘余應力(li)情況進行了大量研究，并認為它們(men)(men)在應力(li)腐(fu)(fu)蝕(shi)中(zhong)起到了重(zhong)要(yao)作(zuo)用。一些換熱器失(shi)效案例(li)中(zhong)，雖然介質中(zhong)氯離子的(de)濃(nong)度非(fei)常小，但(dan)是奧氏體(ti)不銹鋼(gang)管應力(li)腐(fu)(fu)蝕(shi)還會發(fa)生。眾(zhong)多分(fen)析認為，應力(li)腐(fu)(fu)蝕(shi)的(de)發(fa)生是由氯離子在縫隙中(zhong)的(de)富(fu)集引(yin)起的(de)。
現當介質中氯(lv)離子濃度(du)僅有5.8mg/kg時，縫(feng)(feng)隙處的濃度(du)值(zhi)可(ke)高達2410mg/kg.但管子的應力腐(fu)蝕和縫(feng)(feng)隙腐(fu)蝕仍不能避免。目前(qian)，對(dui)于(yu)脹接之后(hou)還(huan)存在(zai)縫(feng)(feng)隙的原(yuan)因不清(qing)楚，因此(ci)，這個問題(ti)將在(zai)本(ben)章(zhang)中進行(xing)重點討論。
一、失(shi)效(xiao)案(an)例介(jie)紹
某甲醇廠一臺水煤氣廢熱鍋爐（以下簡稱“廢鍋”）管程的介質是由H2、CO、CO2、H2S、NH3、H2O等組成的水煤氣，水從鍋爐補水口進人廢鍋殼程，并在其內變成蒸汽后，再由蒸汽出口排出，廢熱鍋爐技術特性見表7-1。殼程的最高工作壓力和溫度分別為3.4MPa、242℃,管程的最高工作壓力和溫度分別為6.28 MPa、241℃.管子采用321不銹鋼材料，廠家提供的321不銹鋼材料的化學成分見表7-2,管板采用20MnMo材料。換熱管和管板管孔的連接方式采用強度焊十密封脹。
設備在(zai)使用兩年左(zuo)右后，發(fa)現(xian)(xian)出(chu)口蒸汽(qi)中一氧(yang)化碳含量明顯(xian)增(zeng)高，判斷(duan)水(shui)煤氣出(chu)現(xian)(xian)泄漏(lou)(lou)。設備停車檢修時，并未發(fa)現(xian)(xian)宏觀缺(que)陷。但水(shui)壓試驗(yan)時，發(fa)現(xian)(xian)管(guan)板堆焊(han)層11處(chu)漏(lou)(lou)點(dian)(dian)；后經堵(du)漏(lou)(lou)處(chu)理，漏(lou)(lou)點(dian)(dian)反而增(zeng)加(jia)到20多(duo)處(chu)。第二(er)次水(shui)壓試驗(yan)時，又出(chu)現(xian)(xian)新的漏(lou)(lou)點(dian)(dian)，同時，在(zai)管(guan)子內壁發(fa)現(xian)(xian)一些黑色附著物，泄漏(lou)(lou)點(dian)(dian)位置和(he)管(guan)內附著物如圖7-1所示。
二、失效(xiao)分析(xi)過(guo)程和結果
1. 現場勘查
首先對不銹鋼管(guan)(guan)板進行著色(se)探傷，未發現(xian)裂(lie)紋，如圖(tu)(tu)7-2(a)所示。其次，對筒(tong)體進行了(le)檢查，未發現(xian)裂(lie)紋、腐蝕等現(xian)象(xiang)，如圖(tu)(tu)7-2(b)所示。經仔細觀(guan)察，泄漏水(shui)珠是從(cong)換(huan)熱管(guan)(guan)內(nei)流(liu)出(chu)的(de)，因此，基本可以(yi)(yi)確定(ding)裂(lie)紋出(chu)現(xian)在換(huan)熱管(guan)(guan)上。經滲透檢測和(he)打磨，開始(shi)在管(guan)(guan)內(nei)壁(bi)未發現(xian)裂(lie)紋，但經過(guo)滲透和(he)打磨之(zhi)后，出(chu)現(xian)樹枝(zhi)狀裂(lie)紋；隨(sui)著打磨的(de)進行，裂(lie)紋越來越清晰，并且裂(lie)紋寬(kuan)度由管(guan)(guan)內(nei)向(xiang)外逐漸(jian)增加，如圖(tu)(tu)7-2(c)所示。因此，可以(yi)(yi)初步判(pan)斷裂(lie)紋起源于管(guan)(guan)外壁(bi)，向(xiang)內(nei)部擴展。
2. 現場(chang)取樣
分(fen)別取含(han)有(you)漏點的一段進氣(qi)管(guan)以及(ji)對(dui)應(ying)的出氣(qi)管(guan)，同時收集了管(guan)束(shu)內壁附著物，如(ru)圖7-3所示。
3. 換熱管材料分析(xi)
采用(yong)光譜儀對失效換熱管(guan)材(cai)料(liao)化(hua)(hua)學成(cheng)分(fen)進行了檢(jian)測(ce)分(fen)析(xi)，表(biao)明(ming)換熱管(guan)材(cai)料(liao)化(hua)(hua)學成(cheng)分(fen)基本符合GB 13296-2007《鍋爐、熱交換器(qi)用(yong)不銹(xiu)鋼無縫(feng)鋼管(guan)》標準(zhun)中對321不銹(xiu)鋼的(de)成(cheng)分(fen)要(yao)求，結(jie)果見表(biao)7-3.
4. 裂紋檢(jian)查
如圖7-4所示，把(ba)兩(liang)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)打磨后(hou)，在(zai)(zai)進(jin)氣管(guan)外壁1、2區(qu)(qu)(qu)域(yu)內(nei)用(yong)肉眼可以(yi)觀(guan)察(cha)到微小(xiao)裂(lie)紋(wen)(wen)，同(tong)時還發現在(zai)(zai)較粗裂(lie)紋(wen)(wen)處有一些(xie)小(xiao)凹坑。在(zai)(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)(qu)(qu)1取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)1。觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)橫截(jie)面的(de)裂(lie)紋(wen)(wen)和金相(xiang)組織(zhi)(zhi)；在(zai)(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)(qu)(qu)2取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)2,用(yong)以(yi)觀(guan)察(cha)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)表(biao)面裂(lie)紋(wen)(wen)、裂(lie)紋(wen)(wen)內(nei)腐蝕產物化學成分(fen)(fen)和金相(xiang)組織(zhi)(zhi)；在(zai)(zai)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)(qu)(qu)3取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)3,用(yong)以(yi)觀(guan)測取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)管(guan)縱截(jie)面的(de)裂(lie)紋(wen)(wen)和金相(xiang)組織(zhi)(zhi)。同(tong)時，在(zai)(zai)出氣管(guan)的(de)取(qu)(qu)(qu)樣(yang)(yang)(yang)(yang)區(qu)(qu)(qu)4、5取(qu)(qu)(qu)試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)4和試(shi)(shi)樣(yang)(yang)(yang)(yang)5,分(fen)(fen)別觀(guan)測橫、縱截(jie)面裂(lie)紋(wen)(wen)和金相(xiang)組織(zhi)(zhi)。
試樣1: 經過打磨、拋光、王水腐蝕，在試樣1橫截面中發現一條穿透性裂紋及其他細小裂紋。裂紋呈樹枝狀，分叉較多，沿橫截面從管外壁向內發展，具有典型不銹鋼應力腐(fu)蝕形貌，如圖7-5所示。組織為單相奧氏體，有孿晶分布，晶粒均勻，符合321不銹鋼固溶處理的組織要求，但觀察到一些顆粒較大的夾雜物，如圖7-6所示。
試樣2: 顯(xian)微(wei)鏡(jing)下觀察到(dao)換熱管表面裂紋平(ping)行于軸向擴展(zhan)，有主干和(he)分支之分，為(wei)明(ming)顯(xian)的穿晶型裂紋。金(jin)相組(zu)織為(wei)單相奧氏(shi)體(ti)，有孿晶分布(bu)，晶粒較均勻，符合321不銹鋼固(gu)溶(rong)處理(li)的組(zu)織要求。同時，也觀察到(dao)一(yi)些顆粒較大的夾雜物，如圖7-7所示。
試(shi)樣3~5: 顯(xian)微鏡下，試(shi)樣3(進氣(qi)管(guan)縱截(jie)(jie)面）以及試(shi)樣4、5(出氣(qi)管(guan)縱、橫截(jie)(jie)面）均未發(fa)現裂紋。金(jin)相(xiang)組(zu)織為(wei)單相(xiang)奧(ao)氏(shi)體(ti)，有(you)孿晶分布，晶粒(li)較均勻，符合321不(bu)銹(xiu)鋼固溶處(chu)理的組(zu)織要求，如圖7-8和圖7-9。在試(shi)樣3顯(xian)微組(zu)織中發(fa)現有(you)TiN夾雜物，但量很少，屬(shu)正常(chang)現象。
5. 裂紋縫隙(xi)內雜質(zhi)成分(fen)(fen)分(fen)(fen)析
為(wei)(wei)了分(fen)(fen)析裂(lie)紋縫隙內腐蝕產(chan)物(wu)的(de)化(hua)學成(cheng)分(fen)(fen)，取試樣(yang)2外壁裂(lie)紋區域進(jin)行(xing)了電子探針檢測(ce)。掃描(miao)區域的(de)顯微(wei)形貌見圖(tu)7-10(a),裂(lie)紋有(you)(you)主次之分(fen)(fen)，并平行(xing)于軸向發(fa)展。掃描(miao)波譜結(jie)果見圖(tu)7-10(b),表7-4列出了裂(lie)紋內腐蝕產(chan)物(wu)部(bu)分(fen)(fen)成(cheng)分(fen)(fen)的(de)半定量(liang)分(fen)(fen)析結(jie)果。在(zai)(zai)檢測(ce)中發(fa)現(xian)，腐蝕產(chan)物(wu)的(de)主要金屬成(cheng)分(fen)(fen)為(wei)(wei)鐵和(he)鉻(ge),非金屬元素為(wei)(wei)氯、硫和(he)氧，在(zai)(zai)波譜上能看到明顯的(de)Cl峰和(he)S峰，說明該廢鍋的(de)運行(xing)環境中殼程(cheng)介質(zhi)含有(you)(you)的(de)氯、硫可能是介質(zhi)中的(de)也可能是材質(zhi)本(ben)身(shen)的(de)。
6. 管壁附著(zhu)物的(de)化學(xue)成分分析(xi)
為(wei)了(le)確定換熱管內壁黑色(se)附(fu)著物的(de)(de)成分(fen)，在附(fu)著物較厚處取下(xia)一(yi)些樣品。為(wei)全(quan)面(mian)分(fen)析附(fu)著物的(de)(de)化學成分(fen)，采用電(dian)感耦合等離子體(ti)－發射光譜法檢測(ce)(ce)金屬元(yuan)(yuan)(yuan)素、元(yuan)(yuan)(yuan)素分(fen)析法檢測(ce)(ce)碳和(he)硫(liu)元(yuan)(yuan)(yuan)素、離子色(se)譜法檢測(ce)(ce)氯元(yuan)(yuan)(yuan)素。檢測(ce)(ce)結果(guo)顯示，主(zhu)要(yao)金屬元(yuan)(yuan)(yuan)素是鐵,質量分(fen)數(shu)為(wei)30%,另(ling)外還有少(shao)量的(de)(de)鎳、砷、氯等；非(fei)金屬硫(liu)元(yuan)(yuan)(yuan)素的(de)(de)含(han)量非(fei)常(chang)高(gao)，達到34%,當硫(liu)元(yuan)(yuan)(yuan)素以濕硫(liu)化氫存在時，也會(hui)引起奧氏體(ti)不(bu)銹鋼應(ying)力腐蝕。
7. 廢熱(re)鍋爐進出水水質分析
為了分析廢熱鍋爐管束失效的原因，需對其所使用水的水質和操作情況進行調查。根據公司檢測中心的分析結果，廢熱鍋爐進水中氯離子含量是4.08mg/kg,排污水中的氯離子(zi)含量未進行檢測；水煤氣冷凝液中氯離子含量為14.53mg/kg,見表7-5.廢熱鍋爐連排水、間排水以及水煤氣出口冷凝水樣檢測分析結果見表7-6。從檢驗結果來看，取樣水中的氯離(li)子元素含量較少，說明在生產中鍋爐用水軟化處理的質量較高。
通(tong)過以(yi)上綜(zong)合分析可以(yi)判(pan)斷，不銹(xiu)鋼管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)的(de)(de)裂紋(wen)是(shi)由應力腐(fu)蝕引起(qi)的(de)(de)。管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)脹接后會產(chan)生殘(can)(can)(can)余(yu)應力，管(guan)(guan)板(ban)和管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)焊(han)接后也會產(chan)生殘(can)(can)(can)余(yu)應力。很(hen)(hen)多文獻已經證明脹接和焊(han)接殘(can)(can)(can)余(yu)應力的(de)(de)存(cun)在。在設(she)備檢修時，換熱(re)管(guan)(guan)貼脹部(bu)位的(de)(de)管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)在去除強度(du)(du)焊(han)焊(han)縫后很(hen)(hen)容易從管(guan)(guan)板(ban)中取出，說明管(guan)(guan)子(zi)(zi)(zi)與管(guan)(guan)板(ban)之間存(cun)在微小的(de)(de)縫隙。介(jie)質中微量的(de)(de)氯(lv)離子(zi)(zi)(zi)可以(yi)在縫隙內濃(nong)縮，使其(qi)濃(nong)度(du)(du)升高。
三、最(zui)小脹(zhang)緊壓力計算
管(guan)子(zi)和(he)管(guan)板(ban)之間(jian)貼(tie)(tie)脹(zhang)(zhang)是否緊(jin)密主要取(qu)決于脹(zhang)(zhang)接壓力(li)的(de)(de)大小。貼(tie)(tie)脹(zhang)(zhang)壓力(li)過(guo)小，換熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板(ban)孔(kong)間(jian)會(hui)存在縫隙；脹(zhang)(zhang)接壓力(li)過(guo)大，管(guan)板(ban)和(he)管(guan)子(zi)之間(jian)產生較大的(de)(de)接觸(chu)應力(li)，使(shi)管(guan)外壁(bi)因(yin)受管(guan)板(ban)孔(kong)的(de)(de)擠(ji)壓而產生額外的(de)(de)應力(li)。因(yin)此(ci)，有(you)必要對貼(tie)(tie)脹(zhang)(zhang)的(de)(de)最小壓力(li)進行討(tao)論。下(xia)面通過(guo)理論計算和(he)有(you)限元數值(zhi)模擬來(lai)分析本失(shi)效案(an)例(li)中所需的(de)(de)最小貼(tie)(tie)脹(zhang)(zhang)壓力(li)。
1. 換熱(re)管力學性能測(ce)試
為(wei)獲得準確的(de)換熱(re)管材(cai)料特性，特從廢熱(re)鍋爐制(zhi)造廠家獲取管材(cai)，采用萬能拉伸(shen)(shen)(shen)試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)設備進行材(cai)料的(de)拉伸(shen)(shen)(shen)試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)。材(cai)料試(shi)(shi)(shi)(shi)樣(yang)的(de)制(zhi)造及拉伸(shen)(shen)(shen)試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)過(guo)程按照(zhao)GB/T228.1-2010《金屬材(cai)料拉伸(shen)(shen)(shen)試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)第1部分；室(shi)溫試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)方法》標準進行試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)。試(shi)(shi)(shi)(shi)樣(yang)圖紙以及加工(gong)試(shi)(shi)(shi)(shi)樣(yang)如(ru)圖7-11所示(shi)，拉伸(shen)(shen)(shen)試(shi)(shi)(shi)(shi)驗(yan)(yan)的(de)應力－應變曲線如(ru)圖7-12所示(shi)。
2. 脹接力的理論計算
液壓脹接是一種柔性脹接技術，壓力均勻地(di)作(zuo)用(yong)于不銹鋼(gang)管(guan)(guan)子內壁，管(guan)(guan)子的變形在(zai)幾(ji)秒鐘內完成。由于管(guan)(guan)子沒(mei)有受到反復(fu)碾壓，這種脹接過程(cheng)難以(yi)達到對(dui)管(guan)(guan)子與管(guan)(guan)板(ban)之問粗(cu)糙表而的“填平”效果。為保證(zheng)脹接質量(liang)，管(guan)(guan)板(ban)孔的加工粗(cu)糙度(du)應控制在(zai)Ra6.3μm以(yi)內。
根據液壓脹管機廠(chang)家提供的資料(liao)，可按(an)下列方法計算脹接力：
不銹鋼換熱管和管板之間采用貼脹時，可根據式（7-2)計算所需脹接力。從式（7-2)可以看出，脹接力與脹接件的尺寸和材料的屈服強度密切相關。換熱管材料321不銹鋼的保證屈服強度ReLt ≥205MPa;從廠家提供的“壓力容器產品主要受壓元件使用材料一覽表”中查得，換熱管材料ReLt的供應值是240MPa,廠家復驗值為297MPa,本次分析的試驗值為292MPa。
在(zai)實際的(de)(de)制(zhi)造中，管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔徑(jing)(jing)D和(he)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)的(de)(de)壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)都允(yun)許存在(zai)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)。根據(ju)(ju)換(huan)熱器制(zhi)造相關(guan)標(biao)準(zhun)的(de)(de)規(gui)定(ding)，一級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)束管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔直徑(jing)(jing)是625.25mm時(shi)，允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)為(wei)(wei)(wei)0~+0.15.根據(ju)(ju)GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)尺(chi)寸、外形、重量(liang)及允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)》標(biao)準(zhun)的(de)(de)規(gui)定(ding)、管(guan)(guan)(guan)(guan)子外徑(jing)(jing)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)分為(wei)(wei)(wei)標(biao)準(zhun)化(hua)外徑(jing)(jing)允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)和(he)非標(biao)準(zhun)化(hua)外徑(jing)(jing)允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)。根據(ju)(ju)管(guan)(guan)(guan)(guan)孔公(gong)差(cha)(cha)，能與管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔配(pei)合的(de)(de)管(guan)(guan)(guan)(guan)子公(gong)差(cha)(cha)范(fan)圍(wei)為(wei)(wei)(wei)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)士0.10、ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)士0.20兩種。由(you)于管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔直徑(jing)(jing)和(he)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)外徑(jing)(jing)和(he)壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)制(zhi)造尺(chi)寸偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)的(de)(de)存在(zai)，會影響(xiang)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔之間(jian)空隙(xi)的(de)(de)大(da)(da)(da)小(xiao)。在(zai)不(bu)考慮(lv)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)時(shi)，換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔之間(jian)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δr=0.125mm;考慮(lv)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)時(shi)，即對(dui)(dui)D4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔配(pei)合的(de)(de)最大(da)(da)(da)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.250mm,最小(xiao)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.075mm;對(dui)(dui)ND4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)管(guan)(guan)(guan)(guan)子和(he)管(guan)(guan)(guan)(guan)板(ban)(ban)孔配(pei)合的(de)(de)最大(da)(da)(da)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmax=0.300mm,最小(xiao)間(jian)隙(xi)為(wei)(wei)(wei)Δrmin=0.025mm.根據(ju)(ju)GB/T 17395-2008《無縫鋼管(guan)(guan)(guan)(guan)尺(chi)寸、外形、重量(liang)及允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)》標(biao)準(zhun)的(de)(de)規(gui)定(ding)，管(guan)(guan)(guan)(guan)子壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)分為(wei)(wei)(wei)標(biao)準(zhun)化(hua)壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)九級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)（含亞級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)）和(he)非標(biao)準(zhun)化(hua)壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)允(yun)許偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)四級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)。按換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)強度(du)要(yao)求，可(ke)供選擇的(de)(de)換(huan)熱管(guan)(guan)(guan)(guan)壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)有(you)：S3A級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.20、S4A級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.15、S5級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)±0.10、NS1級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.25~+0.30、NS2級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.30~-0.20、NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)＋0.25~-0.20、NS4級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.15~+0.25.表7-7列出了兩種公(gong)差(cha)(cha)配(pei)合下(xia)，NS3級(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)(ji)－0.20~+0.25的(de)(de)壁(bi)(bi)(bi)厚(hou)(hou)(hou)(hou)偏(pian)(pian)(pian)(pian)差(cha)(cha)下(xia)，根據(ju)(ju)式（7-2)計算出的(de)(de)脹接(jie)力Pmin的(de)(de)數(shu)值。
從表(biao)7-7來看，Δr=0.125mm時(shi)，ReLt＝205MPa 計(ji)算出的(de)脹接(jie)力為(wei)142MPa，ReLt＝292MPa時(shi)的(de)脹接(jie)力為(wei)202MPa,兩者差(cha)距較大(da)。在脹接(jie)件(jian)的(de)尺寸(cun)確定的(de)條件(jian)下(xia)，脹接(jie)力Pmin，隨(sui)屈服強(qiang)(qiang)度的(de)增加(jia)而增大(da)；在同一屈服強(qiang)(qiang)度下(xia)，脹接(jie)力隨(sui)著管板之(zhi)間空隙(xi)的(de)減小而增大(da)，這顯然是與實(shi)際情(qing)況不符的(de)。這說明武（7-2)沒有考(kao)慮(lv)脹接(jie)件(jian)的(de)尺寸(cun)偏(pian)差(cha)，因(yin)此在使用式（7-2)時(shi)不能把尺寸(cun)偏(pian)差(cha)帶入其(qi)中。
不考慮尺寸偏差，管板的Rep=370MPa時，換熱管不同(tong)屈(qu)服強度下根(gen)據式（7-3)計算出的最大脹接力P max見表7-8。
貼脹時，脹接力取Pmin，但是Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，在實際脹接中脹接力的取值要大于Pmin;對密封要求高的強度脹接，脹接力取最大值Pmax。
脹(zhang)(zhang)接(jie)件的(de)加(jia)工尺寸(cun)偏差(cha)除了影響脹(zhang)(zhang)接(jie)力(li)的(de)大(da)小(xiao)，還直接(jie)影響液(ye)袋(dai)式(shi)液(ye)壓(ya)(ya)脹(zhang)(zhang)管(guan)成本。在(zai)超(chao)高壓(ya)(ya)的(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力(li)作用(yong)下(xia)(xia)，管(guan)子(zi)向(xiang)外膨脹(zhang)(zhang)，間(jian)隙(xi)越(yue)(yue)大(da)，管(guan)子(zi)的(de)形(xing)變越(yue)(yue)大(da)，因而液(ye)袋(dai)脹(zhang)(zhang)頭與管(guan)子(zi)內壁之間(jian)的(de)間(jian)隙(xi)將隨(sui)著尺寸(cun)偏差(cha)加(jia)大(da)而增大(da)。液(ye)袋(dai)在(zai)超(chao)高壓(ya)(ya)作用(yong)下(xia)(xia)，具有向(xiang)間(jian)隙(xi)中流動的(de)趨勢，使液(ye)袋(dai)受(shou)到(dao)損(sun)傷。在(zai)同樣的(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)壓(ya)(ya)力(li)下(xia)(xia)，脹(zhang)(zhang)頭頭部的(de)尺寸(cun)與管(guan)子(zi)變形(xing)后(hou)的(de)間(jian)隙(xi)越(yue)(yue)大(da)，液(ye)袋(dai)越(yue)(yue)易損(sun)壞，這種損(sun)傷隨(sui)著間(jian)隙(xi)的(de)增大(da)成幾何級數加(jia)劇。
3. 脹接壓力有(you)限元分(fen)析
為了解在多(duo)大的(de)(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力下換熱管和管板(ban)能有效貼合，現對(dui)換熱管-管板(ban)焊脹(zhang)(zhang)連接(jie)(jie)處進行有限元分析(xi)。根據脹(zhang)(zhang)管和管板(ban)的(de)(de)實(shi)際尺(chi)寸建立模(mo)型圖，施(shi)加(jia)不同的(de)(de)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力，觀察脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)效果。在分析(xi)時(shi)，考慮7.3.2節分析(xi)的(de)(de)制(zhi)造尺(chi)寸偏差情況和材(cai)料(liao)的(de)(de)力學(xue)性能對(dui)脹(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力的(de)(de)影響。
A. 基本參數
換熱(re)管的(de)規格為(wei)Φ25mm×2mm,換熱(re)管在管板(ban)上(shang)以等邊(bian)三角形的(de)形狀(zhuang)排列，孔中(zhong)心距為(wei)32mm,管板(ban)孔徑為(wei)25.25mm+0.15mm.換熱(re)管和管板(ban)的(de)連(lian)接(jie)方式(shi)采用強度焊＋液壓脹，脹接(jie)力為(wei)142MPa.管程工作壓力為(wei)6.28MPa;換熱(re)管的(de)一端伸出堆焊層的(de)長(chang)度為(wei)2.5mm,脹接(jie)從距離換熱(re)管口17.5mm處開(kai)始脹接(jie)部分(fen)共長(chang)268mm,管板(ban)與換熱(re)管連(lian)接(jie)的(de)結(jie)(jie)構(gou)圖(tu)如(ru)圖(tu)7-13所(suo)示(shi)，根據實際結(jie)(jie)構(gou)尺寸簡畫出的(de)幾(ji)何圖(tu)如(ru)圖(tu)7-14所(suo)示(shi)。
B. 有限元(yuan)模型
總體(ti)坐標(biao)采用柱坐標(biao)系，以換熱管軸(zhou)線為Z軸(zhou)，徑向為R,建立二維模(mo)型。管(guan)板和(he)換熱管(guan)均采用軸對(dui)稱 plane182單元(yuan)，TARGE169目標面單元(yuan)和(he)CONTA172接觸(chu)面單元建立換熱管與管板間的柔性面－面接觸(chu)對，網格采用四面體網格，整個模型的單元總數為10650個。在建立模型的過程中，根據7.3.2節分析的間隙值情況，考慮四種管孔與管子外徑間隙值：對管子D4級±0.10,最大間隙為Δrmax=0.250mm,最小間隙為Δr min=0.075mm;對管子ND4級±0.20,最大間隙為Δrmax=0.300mm,最小間隙為Δrmin＝0.025mm;不考慮制造尺寸偏差時的Δr=0.125mm.不考慮尺寸偏差時的模型圖和網格的劃分如圖7-15。
采用貼脹(zhang)時，換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)在脹(zhang)接(jie)(jie)過(guo)(guo)程(cheng)中會發生(sheng)(sheng)微小的(de)(de)塑性形變(bian)，管(guan)(guan)(guan)板只(zhi)產生(sheng)(sheng)彈性形變(bian)。因(yin)此，在ANSYS分(fen)析(xi)過(guo)(guo)程(cheng)中，采用塑性模(mo)(mo)型(xing)中隨動強化Mises率不相關的(de)(de)多線(xian)性模(mo)(mo)型(xing)作為換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)材(cai)料本構關系模(mo)(mo)型(xing)，數(shu)據取自(zi)321不銹鋼實(shi)測(ce)應力(li)(li)-應變(bian)曲(qu)線(xian)；管(guan)(guan)(guan)板采用各向同性的(de)(de)彈性模(mo)(mo)型(xing)。脹(zhang)接(jie)(jie)過(guo)(guo)程(cheng)是(shi)在換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)內表(biao)面施加不同的(de)(de)壓力(li)(li)值，使傳熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)發生(sheng)(sheng)塑性變(bian)形而管(guan)(guan)(guan)板發生(sheng)(sheng)彈性變(bian)形，卸掉(diao)載荷后(hou)管(guan)(guan)(guan)板緊緊地(di)壓緊傳熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)，達(da)到連接(jie)(jie)的(de)(de)目的(de)(de)。根據模(mo)(mo)型(xing)的(de)(de)對稱性，管(guan)(guan)(guan)板的(de)(de)表(biao)面是(shi)固定不動的(de)(de)，在模(mo)(mo)型(xing)中設置為完(wan)全約束。換熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)在脹(zhang)接(jie)(jie)的(de)(de)過(guo)(guo)程(cheng)中軸是(shi)沒有(you)位移的(de)(de)，所以在傳熱(re)(re)管(guan)(guan)(guan)的(de)(de)軸向設定約束。
C. 脹接(jie)過(guo)程模擬
通(tong)過(guo)載荷增(zeng)(zeng)量法將脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)施加到管(guan)子內表(biao)面施脹(zhang)(zhang)(zhang)部位的單元上，并分三(san)個階(jie)段(duan)(duan)(duan)模擬脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)過(guo)程(cheng)：第(di)一(yi)階(jie)段(duan)(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)由零增(zeng)(zeng)加至規定的壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)，即(ji)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)加載段(duan)(duan)(duan)；第(di)二階(jie)段(duan)(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)力(li)(li)停留一(yi)段(duan)(duan)(duan)時間；第(di)三(san)階(jie)段(duan)(duan)(duan)為(wei)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)由規定值(zhi)減少(shao)至零，即(ji)脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)壓(ya)(ya)(ya)力(li)(li)卸載段(duan)(duan)(duan)。考慮到接(jie)(jie)觸(chu)和材料非線性(xing)的計(ji)(ji)算(suan)(suan)收斂速度(du)和計(ji)(ji)算(suan)(suan)精度(du)，每(mei)個階(jie)段(duan)(duan)(duan)劃(hua)分為(wei)幾個載荷步，每(mei)個載荷步中增(zeng)(zeng)加若干(gan)個子載荷步。為(wei)提高(gao)求解過(guo)程(cheng)的收斂速度(du)。使用(yong)完(wan)全的Newton-Raphson迭代，以保證每(mei)次平衡(heng)迭代使用(yong)正切剛度(du)矩陣(zhen)，使用(yong)線性(xing)搜索(suo)使計(ji)(ji)算(suan)(suan)穩定化。整個脹(zhang)(zhang)(zhang)接(jie)(jie)過(guo)程(cheng)所用(yong)時間為(wei)2~3s.
D. 模擬結果及分析
有限元模擬時，分別考慮制造尺寸偏差和材料力學性能的影響。首先，在ReLt=292MPa時，計算間隙為0.125mm、0.325mm和0.05mm時所需的貼合脹接力；其次，分析ReLt為292MPa和205MPa時的脹接力。
①. ReLt=292MPa時。
a. 無制造尺寸偏差、間隙Δr=0.125mm時(shi)，換熱管(guan)(guan)(guan)的(de)規格為Φ25mm×2mm,管(guan)(guan)(guan)板(ban)孔徑為25.25mm,模型(xing)如(ru)圖7-15所示。分析(xi)時(shi)，選取脹管(guan)(guan)(guan)中間位置(zhi)換熱管(guan)(guan)(guan)外(wai)壁的(de)單元A進行(xing)有限元分析(xi)，位置(zhi)如(ru)圖 7-16。
分別施加100MPa、142MPa、180MPa、210MPa、240MPa等的脹接力，經過多(duo)次計算(suan)發(fa)現，在230MPa時單元(yuan)A沿R方向的絕對位移量u=0.125005，如圖7-17所示。表明此時換熱管和管板能有效貼合。
b. 考慮制造尺寸偏差、間隙Δrmax=0.325mm時，當考慮管板的上偏差十0.15和換熱管下偏差－0.25時，最大間隙為0.325mm,換熱管壁厚1.75mm,模型如圖7-18.分析方法同Δr=0.125mm時的分析方法，經過多個脹接力的計算，在240MPa時單元A沿R方向的絕對位移量u=0.325002,如圖7-19所示。
c. 考慮制造尺寸偏差，間隙Δrmin=0.05mm時，當考慮管板的上偏差＋0.15和換熱管最大上偏差＋0.25時，最小間隙為0.05mm,換熱管壁厚為2.125mm,模型如圖7-20所示。經過多個脹接力的計算，在195MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量u=0.05001,如圖7-21所示。
從(cong)模擬結果看出，間隙越大，需要(yao)的(de)脹接(jie)力越大，0.05~0.325mm的(de)間隙在142MPa的(de)脹接(jie)力下不能保證(zheng)換熱管(guan)和(he)管(guan)板之間緊密貼合。
②. 為了解材料力學性能對脹接力的影響，在相同的間隙Δr=0.125mm的情況下取ReLt=205MPa和ReLt=292MPa,對脹接力進行分析。ReLt=292MPa的脹接力為230MPa,下面對ReLt=205MPa的脹接力進行分析，模型圖如圖7-22所示。分析方法同上，結果表明脹接力在180MPa時，單元A沿R方向的絕對位移量 υ=0.125002，換熱管和管板能有效貼合，結果見圖 7-23。
結(jie)果(guo)(guo)表明，換熱管屈服強度大(da)時(shi)所需的脹接(jie)力也大(da)。模擬(ni)的結(jie)果(guo)(guo)與式（7-2)計(ji)算(suan)結(jie)果(guo)(guo)比(bi)較：不考(kao)慮偏差(cha)時(shi)大(da)約相等(deng)；間隙大(da)時(shi)，模擬(ni)結(jie)果(guo)(guo)比(bi)計(ji)算(suan)結(jie)果(guo)(guo)大(da)；間隙小(xiao)時(shi)，模擬(ni)結(jie)果(guo)(guo)比(bi)計(ji)算(suan)值小(xiao)。
E. 換熱(re)管脹接后殘余(yu)應力
經過脹(zhang)(zhang)接后換(huan)熱管發生微小的(de)塑性形變，管壁各(ge)處會存在殘(can)(can)余(yu)脹(zhang)(zhang)接應力(li)，在管外壁取一單元分析其(qi)等效殘(can)(can)余(yu)應力(li)情況，不同情況下等效殘(can)(can)余(yu)應力(li)隨(sui)時(shi)間(jian)的(de)變化結果如圖7-24所(suo)示。
分析發現(xian)、換熱管外壁的等(deng)效殘余應(ying)力處在20~40MPa之間。
四、分析結(jie)果討論
不(bu)(bu)銹鋼管(guan)子的(de)應力(li)腐(fu)蝕由拉(la)應力(li)和腐(fu)蝕介質共同引起(qi)。裂紋起(qi)源于(yu)管(guan)子外表面，并穿透(tou)壁面引起(qi)泄(xie)漏。通過公式計算和有限元(yuan)分析發現，管(guan)子和管(guan)板(ban)所(suo)需的(de)最小脹(zhang)接壓力(li)約(yue)為200MPa。在142MPa脹(zhang)接壓力(li)下，管(guan)子和管(guan)板(ban)之間(jian)貼合(he)不(bu)(bu)緊密(mi)，存在縫隙(xi)。一旦換熱管(guan)與換熱管(guan)孔之間(jian)現間(jian)隙(xi)，就為氯離(li)子的(de)富(fu)集(ji)創(chuang)造(zao)了條件(jian)。
首先，攜(xie)帶微量(liang)氯離(li)子的高溫鍋爐進入(ru)縫(feng)(feng)隙(xi)，水(shui)在(zai)縫(feng)(feng)隙(xi)內變成蒸汽后排出。由于縫(feng)(feng)隙(xi)內流體緩慢，進入(ru)縫(feng)(feng)隙(xi)內的氯離(li)子因擴(kuo)散(san)系數變小(xiao)而不易排出，特別是(shi)在(zai)近壁(bi)面，氯離(li)子擴(kuo)散(san)系數很小(xiao)，氯離(li)子將在(zai)壁(bi)面沉積，如圖(tu)7-25所示。
其次，狹長的縫隙容易造成縫隙腐蝕，縫隙內陽極反應是金屬的溶解反應M→M++e,陰極的還原反應是O2+2H2O+4e→4OH-,縫隙內溶液中的O2逐漸消耗，且不能及時補充，使陰極反應逐漸終止。縫隙內的陽極反應主要依靠縫隙外表的陰極反應來平衡，形成“大陰極”和“小陽極”。為了保持電荷平衡，氯離子向縫隙內遷移。隨著遷移的進行，縫隙內氯離子濃度逐漸升高，越接近縫隙底部濃度越高。縫隙內氯離子濃度增加的同時，會使溶液的pH值降低，增加了不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂的風險。
在高溫環境中，少量(liang)的氯離子就能引起奧氏體不銹鋼應力腐(fu)蝕(shi)。試驗表明，溫度在94~268℃時，CI-濃度大于11mg/kg時，應力腐蝕敏感性為高度。
五、分析結論
①. 通過對換(huan)熱管的化(hua)學(xue)成(cheng)分分析，說明材料是0Cr18Ni10Ti,滿(man)足(zu)GB/T13296-2007《鍋爐、熱交換(huan)器用(yong)不銹(xiu)鋼無(wu)縫(feng)鋼管》標(biao)準規(gui)定(ding)要求，鎳(nie)成(cheng)分稍(shao)偏低(di)，可能(neng)(neng)會(hui)降低(di)耐(nai)蝕(shi)性能(neng)(neng)，但該換(huan)熱管表面沒(mei)有發生均勻腐(fu)蝕(shi)，而只是個別區域出現了裂紋，說明鎳(nie)成(cheng)分偏低(di)和裂紋沒(mei)有直接關系。
②. 通過(guo)電(dian)子探針和(he)顯微鏡(jing)對(dui)裂(lie)紋的(de)觀察(cha)，可看出(chu)裂(lie)紋源存(cun)在于換熱管(guan)的(de)外(wai)表面(mian)（點蝕），并平行于軸向(xiang)和(he)管(guan)徑向(xiang)發(fa)(fa)展(zhan)；裂(lie)紋的(de)一個（或多(duo)個）分支在沿徑向(xiang)發(fa)(fa)展(zhan)時遇(yu)到材料基(ji)體(ti)中的(de)缺陷，加劇了腐蝕的(de)程度，繼續(xu)向(xiang)前發(fa)(fa)展(zhan)成為穿(chuan)透性裂(lie)紋，引起管(guan)內介質(zhi)泄漏。兩(liang)種觀測方法的(de)結果都顯示(shi)，裂(lie)紋具有典型的(de)應力腐蝕形貌。
③. 電子(zi)探針的(de)(de)掃(sao)描(miao)結果(guo)顯示，裂(lie)紋縫(feng)隙的(de)(de)腐(fu)蝕(shi)產物中含氯、硫和氧(yang)元素，表明殼程廢鍋水中含有氯離(li)子(zi),為換熱(re)管的(de)(de)應(ying)力(li)腐(fu)蝕(shi)創造了腐(fu)蝕(shi)介(jie)質環境。
④. 管(guan)(guan)束內壁黑色(se)附(fu)著物(wu)中的(de)(de)S元(yuan)素含量較高，來(lai)源于原料煤；鐵(tie)和鎳是水(shui)煤氣(qi)介(jie)質(zhi)腐蝕設備形成(cheng)的(de)(de)。這(zhe)種換熱管(guan)(guan)的(de)(de)失效與管(guan)(guan)內的(de)(de)介(jie)質(zhi)無關。
⑤. 在(zai)使用脹接力計(ji)算式（7-2)時注(zhu)意兩(liang)點：
a. 不用考慮(lv)尺寸偏差。
b. 使用材料實測屈服應力值。Pmin是使換熱管和管板開始產生殘余應力的最小脹接力，因此為保證密封性，實際脹接力在Pmin和Pmax平均值上下較好。
根據(ju)換(huan)熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板材料性質(zhi)確定不準確或尺(chi)寸偏(pian)差較(jiao)大的換(huan)熱(re)器，建議(yi)先進行脹(zhang)接(jie)(jie)工藝試驗，以(yi)獲(huo)得脹(zhang)接(jie)(jie)的可靠性。為了降低脹(zhang)接(jie)(jie)成本，應(ying)選用(yong)尺(chi)寸精度等級較(jiao)高的換(huan)熱(re)管(guan)，盡量減小管(guan)子和(he)管(guan)板之(zhi)間的間隙。
⑥. 有(you)限元模(mo)擬和(he)理(li)論計算結果都(dou)顯示，142MPa的脹接力不(bu)能滿足換(huan)熱(re)管(guan)和(he)管(guan)板密封(feng)要求。
通過以上分析，可以判定設備泄漏的原因是換熱管和管板之間存在縫隙，殼程介質中含有氯離子，氯(lv)離子在縫隙內富集引起不銹鋼換熱管應力腐蝕開裂。
六、建議
①. 應嚴(yan)格控制耐壓試驗用水(shui)和(he)生(sheng)產用水(shui)中氯離子和(he)硫(liu)的(de)(de)含(han)(han)量(liang)，定期(qi)檢測廢熱鍋爐的(de)(de)進水(shui)和(he)排(pai)污水(shui)中氯離子和(he)硫(liu)的(de)(de)含(han)(han)量(liang)。
②. 盡量(liang)減少停車(che)。裝置(zhi)停車(che)時(shi)，要排凈鍋爐水，保(bao)證(zheng)設(she)備處(chu)在(zai)干(gan)燥狀(zhuang)態(tai)。避免出(chu)現干(gan)濕(shi)交替狀(zhuang)態(tai)。
③. 設備(bei)在進行(xing)修復(fu)時或制造下一(yi)臺設備(bei)時，適當增(zeng)加脹(zhang)接力，保證貼脹(zhang)質量，消(xiao)除(chu)間隙。
④. 對于新造廢熱鍋爐，建議將現用的321不銹鋼更換為2205雙(shuang)相(xiang)不銹鋼。該類型不銹鋼比18-8型不銹鋼有更強的耐少量氯化物應力腐蝕的能力。
⑤. 建議修復(fu)方案：對新投用廢鍋(guo)的管子-管板(ban)連(lian)接(jie)處進行補(bu)脹；對已泄漏廢鍋(guo)的管子-管板(ban)連(lian)接(jie)處進行鉆取管束，然后(hou)將管束前移(yi)，重新焊脹。
