雙相不(bu)銹(xiu)鋼中α與γ兩(liang)相的(de)(de)比例隨(sui)加熱溫度的(de)(de)升(sheng)高，鐵(tie)(tie)素(su)(su)體含量增加，奧(ao)氏體含量減少，加熱溫度在(zai)(zai)1300℃以上時，將出(chu)現晶粒粗大的(de)(de)單(dan)相鐵(tie)(tie)素(su)(su)體組(zu)織，它是不(bu)穩定的(de)(de)。在(zai)(zai)隨(sui)后快速冷卻過程中，鐵(tie)(tie)素(su)(su)體晶界(jie)將出(chu)現仿晶界(jie)型奧(ao)氏體，而在(zai)(zai)空冷時將出(chu)現呈魏氏組(zu)織形(xing)貌的(de)(de)板條狀奧(ao)氏體。

 有(you)時將鋼中呈現(xian)單一鐵素(su)體后(hou)，在低于(yu)出(chu)現(xian)單一鐵素(su)體的(de)溫度下進行時效的(de)過程中重新析出(chu)的(de)奧(ao)(ao)氏(shi)體稱為二(er)次奧(ao)(ao)氏(shi)體（secondary austenite）。

 二次(ci)奧(ao)氏體的形成(cheng)速率與(yu)等溫保溫的溫度有(you)關，在(zai)950～1000℃范圍內加熱數(shu)分(fen)鐘，δ→Y2轉變即(ji)可(ke)完(wan)成(cheng)，達到平衡(heng)狀(zhuang)態繼(ji)續延長時(shi)間，轉變量不再增(zeng)加；800℃時(shi)需(xu)要(yao)數(shu)十(shi)分(fen)鐘，而在(zai)700℃則需(xu)數(shu)小時(shi)才能(neng)完(wan)成(cheng)。

二(er)次(ci)奧氏體的形成機制隨形成溫(wen)度(du)的不同而不同：

 （1）25Cr-5Ni雙相(xiang)不銹(xiu)鋼經1300℃淬火后，在(zai)(zai)1200～650℃時效(xiao)時，y2以較(jiao)快的(de)速率析出，優先在(zai)(zai)位錯上形(xing)核和(he)長(chang)大(da)，在(zai)(zai)長(chang)大(da)階段γ2與母體α相(xiang)遵循K-S關系。在(zai)(zai)高溫下(xia)形(xing)成的(de)y2與周圍的(de)α相(xiang)相(xiang)比(bi)有較(jiao)高的(de)鎳含(han)量(liang)和(he)較(jiao)低的(de)鉻含(han)量(liang)，這種(zhong)轉變屬于擴散型(xing)轉變。

（2）在低溫(wen)300～650℃等溫(wen)時(shi)效時(shi)形(xing)成(cheng)的y2極為細小，具有一(yi)些馬(ma)氏體(ti)(ti)轉(zhuan)變的特征。這種(zhong)(zhong)馬(ma)氏體(ti)(ti)反(fan)應是等溫(wen)的，自1300℃高溫(wen)水淬(cui)是得不(bu)到的，其成(cheng)分與α相沒有什么區(qu)別，這種(zhong)(zhong)轉(zhuan)變屬于非擴散型轉(zhuan)變，遵循 Nishyama-Wasserman 取向關(guan)系(xi)。

（3）在600～800℃溫度范圍還可能發生共析反應α→σ＋Y2。反應的初始階段是在某些y／α相界的γ界面析出M₂₃C₆型碳化物，并與γ相維持一定的取向關系。M₂₃C₆型碳化物的析出導致其附近的α相內鉻的損失，促進轉變為Y2。這一新的Y2／α相界被M₂₃C₆型碳化物所釘扎，使相界發生褶皺。在褶皺的結點上，由于Y2相的長大，釋放出多余的鉻給附近的α相為。相的形核創造了條件。因此，M₂₃C₆型碳化物在Y2／α相界析出對。相的形成很關鍵。σ相一旦析出，α相內的鉻被吸收，鎳被釋放至鄰近區，促進了。相附近的貧鉻富鎳區形成y2相。這一轉變機制可表述為：α→M₂₃C₆＋Y2，α→σ＋Y2。