在熱加工變形溫度下，由于雙相不銹鋼中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐表明，對常用第一(yi)代雙相(xiang)不銹鋼而言，適宜的熱加工溫(wen)度一(yi)般在900～1150℃范圍內。

  圖(tu)6.13 α和(he)γ相比(bi)例(li)對鋼在高溫下工藝塑性的(de)影響（示意圖(tu)）

  由于圖(tu)6.13 最(zui)早(zao)發表于1962年，當(dang)時第(di)二代(dai)和第(di)三代(dai)（也稱現代(dai)）雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)尚未問世(shi)，因此，此圖(tu)無法預(yu)示用(yong)氮(dan)(dan)合金化(hua)后的現代(dai)雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)的熱(re)塑性行(xing)為。國內曾以含氮(dan)(dan)的雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)(gang)(gang)00Cr25Ni6Mo3N為基礎，研究了在(zai)0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的區間(jian)內，鋼(gang)(gang)(gang)中α和γ相(xiang)比例與鋼(gang)(gang)(gang)的熱(re)塑性之間(jian)的關系(xi)，結果指出(chu)：

   ·低溫低α相區和(he)高溫中α相區的熱塑性明顯低于其他相區；

   ·對α相(xiang)(xiang)＜30％的雙相(xiang)(xiang)不銹(xiu)鋼，熱加(jia)工溫(wen)度宜高(gao)一些，熱加(jia)工終止(zhi)溫(wen)度在1000℃以下；

   ·對α相＞40％的雙相不(bu)銹(xiu)鋼，熱(re)(re)加(jia)工溫(wen)度(du)宜低一些，熱(re)(re)加(jia)工終(zhong)止溫(wen)度(du)可在900～1000℃范圍內。

   研(yan)究和(he)實踐表明，具有微細(xi)的(de)(de)雙(shuang)相(xiang)組織結構(gou)，對雙(shuang)相(xiang)不銹鋼獲得優良的(de)(de)性(xing)能非常重(zhong)要。因此(ci)，對于熱加(jia)工(gong)后便(bian)進行最終熱處理(li)的(de)(de)產品，不僅是(shi)熱加(jia)工(gong)終止(zhi)溫度，而且變形量(liang)的(de)(de)控(kong)制也需予以重(zhong)視。

   對于(yu)高合金雙相不銹(xiu)鋼(gang)，熱加工(gong)過(guo)程(cheng)和冷卻過(guo)程(cheng)中，還(huan)要防止600～1000℃間σ相和x相等的析出(chu)，以避免它(ta)們析出(chu)對鋼(gang)的性能帶來的危害。