雙相不銹鋼管具有良好的焊接性，選用合適的焊接材料不會發生焊接熱裂紋和冷裂紋；焊接接頭力學性能令人滿意；除了焊接接頭具有良好的耐應力腐蝕能力外，其耐點腐蝕性能和耐縫隙腐蝕能力也均優于奧氏體型不銹(xiu)鋼(gang)焊接(jie)接頭，抗晶間腐蝕能力與奧氏體型不(bu)銹鋼管相當而稍有遜色。雙相不銹鋼在焊接熱循環的作用下，焊接熱影響區多次受熱，使之成為單一鐵素體組織，且晶粒粗大，直接影響焊接接頭的力學性能和耐腐蝕性能，對此，應從焊接工藝方面探討采取改善措施。
一、焊(han)縫的成分和組織
奧氏(shi)體(ti)與鐵素體(ti)的(de)相(xiang)比(bi)例(li)是決定雙相(xiang)不銹鋼管性能(neng)的(de)至關(guan)重要的(de)因(yin)素。為了得到相(xiang)組成比(bi)例(li)較為理想的(de)焊(han)縫金(jin)(jin)(jin)屬(shu)，通(tong)常(chang)采取增加焊(han)縫金(jin)(jin)(jin)屬(shu)中奧氏(shi)體(ti)化合(he)金(jin)(jin)(jin)元素的(de)辦法。例(li)如以氮對焊(han)縫金(jin)(jin)(jin)屬(shu)合(he)金(jin)(jin)(jin)化，或將鎳的(de)質量分(fen)數提高(gao)到10％左右。這樣就可能(neng)獲(huo)得奧氏(shi)體(ti)體(ti)積分(fen)數不少于30％～40％的(de)焊(han)縫金(jin)(jin)(jin)屬(shu)。
除了通(tong)過(guo)合金化(hua)達到一(yi)(yi)定(ding)相(xiang)比例(li)之(zhi)外(wai)，還要(yao)考慮焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)組(zu)織的(de)晶粒大(da)小(xiao)和兩相(xiang)的(de)分布情況(kuang)(kuang)。盡可能(neng)通(tong)過(guo)焊(han)(han)(han)接工藝（例(li)如小(xiao)的(de)熱輸入）來獲取比較細小(xiao)的(de)一(yi)(yi)次結(jie)晶組(zu)織，細小(xiao)均勻(yun)的(de)兩相(xiang)混合組(zu)織，有利(li)(li)于提高焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)的(de)力學性(xing)能(neng)和抗腐(fu)蝕性(xing)能(neng)。焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)金屬受到隨后(hou)焊(han)(han)(han)道的(de)熱影響，其中(zhong)的(de)二次轉(zhuan)變奧(ao)氏(shi)體含量有所上升。因此(ci)，有時可以利(li)(li)用(yong)(yong)“退(tui)(tui)火(huo)(huo)”來改(gai)善(shan)(shan)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)性(xing)能(neng)，例(li)如在薄板焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)的(de)背面(mian)(mian)加“退(tui)(tui)火(huo)(huo)”來改(gai)善(shan)(shan)正面(mian)(mian)焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)的(de)性(xing)能(neng)。然后(hou)把“退(tui)(tui)火(huo)(huo)”焊(han)(han)(han)縫(feng)(feng)打磨掉，但由(you)于此(ci)做法(fa)費工費時，只有在特(te)殊情況(kuang)(kuang)下才(cai)被采用(yong)(yong)。
二、焊接熱(re)影響區(qu)的組織(zhi)轉變和各(ge)區(qu)段(duan)金屬的性能變化
1. 最高(gao)溫度低于1000℃的區段(duan)
由于雙相不銹鋼管通常以1000℃左右回火、淬火或者以850℃左右終軋狀態供貨，故在經過通常的焊接熱循環條件下，不會發生顯著的組織變化。如果不是超低碳的鋼種，在此溫度下受熱，可能會有碳化物Cr23C6析出于晶界上，特別是奧氏體、鐵素體相界上。形成該碳化物的碳主要來自于奧氏體，而鉻則主要由鐵素體提供。這是雙相鋼的成分和晶體結構特點所決定的。若為超低碳鋼種，則一般不會析出碳化物。一般不會由于析出Cr23C6而導致晶間腐蝕。雙相不銹鋼在此溫度范圍亦可能生成。相和出現475℃脆性。總體來講焊接熱影響區，在1000℃以下區段通常沒有明顯的性能變化，不會成為焊接性考慮的問題。
2. 最高溫(wen)度在1350℃以上至固相線溫(wen)度區段
此時雙相不銹鋼管的平衡組織差不多全是鐵素體。然而由于焊接加熱的快速性和短暫性，鐵素體＋奧氏體轉變成鐵素體的相變并不能完成。實際金屬組織中尚存有相當數量的奧氏體，金屬就開始了降溫。待降溫到某平衡溫度以下，金屬組織又會發生逆轉變，即鐵素體轉為二次奧氏體。同樣由于熱循環的短暫性，再加之此時溫度已降得較低，該逆轉變二次奧氏體的數量也不會很多，因此該區中的鐵素體份額占得較多而奧氏體份額較少。而且，此時的兩相組織狀態已大大不同于原先的排列：原先軋制狀態下成條帶狀的同奧氏體混存的鐵素體，向等軸狀結晶發展、長大；而原來呈條帶狀的奧氏體趨于消失，冷卻過程中從鐵素體中轉變出來的二次奧氏體則呈雜亂的竹葉狀在鐵素體晶間和晶內先后出現。所以說，這個區段的組織劣化不僅表現為相比例失調，一旦形成了粗大的等軸晶，就很難通過熱處理或其他措施予以恢復。
同其(qi)他材(cai)料的(de)(de)(de)焊接(jie)熱影響區組織(zhi)劣化相(xiang)似，劣化的(de)(de)(de)程度(du)與焊接(jie)熱規(gui)范密(mi)切相(xiang)關。熱輸人量愈(yu)(yu)高(gao)，高(gao)溫停留時間愈(yu)(yu)長，鐵(tie)素(su)體晶(jing)粒愈(yu)(yu)粗，原有(you)(you)奧(ao)氏(shi)(shi)(shi)體殘留量愈(yu)(yu)少，二次轉變的(de)(de)(de)奧(ao)氏(shi)(shi)(shi)體愈(yu)(yu)粗大(da)，愈(yu)(yu)呈集團性分布。由(you)于粗大(da)的(de)(de)(de)鐵(tie)素(su)體晶(jing)粒本身，可以提供應(ying)(ying)力腐蝕裂(lie)紋較長的(de)(de)(de)連續擴展(zhan)(zhan)單元，而且裂(lie)紋穿越晶(jing)界(jie)時，即使有(you)(you)少許的(de)(de)(de)晶(jing)界(jie)奧(ao)氏(shi)(shi)(shi)體，其(qi)阻滯作(zuo)用(yong)的(de)(de)(de)效果也(ye)不(bu)佳。已有(you)(you)失效分析案例說明，甚至(zhi)可能出現晶(jing)界(jie)上完(wan)全(quan)沒有(you)(you)奧(ao)氏(shi)(shi)(shi)體的(de)(de)(de)情況，此時應(ying)(ying)力腐蝕裂(lie)紋在鋼(gang)材(cai)中的(de)(de)(de)擴展(zhan)(zhan)性質同單向(xiang)鐵(tie)素(su)體型不(bu)銹鋼(gang)一樣(yang)，沿著粗大(da)的(de)(de)(de)鐵(tie)素(su)體晶(jing)界(jie)迅速伸展(zhan)(zhan)，完(wan)全(quan)失去了(le)雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)優越性。因此，采用(yong)低的(de)(de)(de)焊接(jie)熱輸入應(ying)(ying)當(dang)是焊接(jie)雙(shuang)相(xiang)不(bu)銹鋼(gang)的(de)(de)(de)重要原則之一。
顯然，熱循(xun)環(huan)峰值溫度(du)最高的(de)(de)熔(rong)合線附近，是組(zu)織劣化最嚴重(zhong)，也(ye)是性能劣化最嚴重(zhong)的(de)(de)地區(qu)。隨著劣化區(qu)寬度(du)的(de)(de)擴大，焊(han)(han)接接頭(tou)的(de)(de)性能也(ye)隨之下降(jiang)，所以(yi)盡量(liang)減少劣化區(qu)段寬度(du)是提高焊(han)(han)接接頭(tou)性能的(de)(de)關鍵。
